0.Enkonduko
La senŝarĝa kurento kaj perdo de kaĝ-tipa trifaza nesinkrona motoro estas gravaj parametroj, kiuj reflektas la efikecon kaj elektran rendimenton de la motoro. Ili estas datumaj indikiloj, kiuj povas esti rekte mezuritaj ĉe la uzejo post kiam la motoro estas fabrikita kaj riparita. Ĝi reflektas la kernajn komponantojn de la motoro certagrade - La dezajnproceza nivelo kaj fabrikada kvalito de la statoro kaj rotoro, la senŝarĝa fluo rekte influas la potencan faktoron de la motoro; la senŝarĝa perdo estas proksime rilatita al la efikeco de la motoro, kaj estas la plej intuicia testa objekto por prepara taksado de motora rendimento antaŭ ol la motoro estas oficiale ekfunkciigita.
1.Faktoroj influantaj la senŝarĝan fluon kaj perdon de la motoro
La senŝarĝa kurento de sciuro-tipa trifaza nesinkrona motoro ĉefe inkluzivas la ekscitan kurenton kaj la aktivan kurenton ĉe senŝarĝo, el kiuj ĉirkaŭ 90% estas la ekscita kurento, kiu estas uzata por generi rotacian magnetan kampon kaj estas rigardita kiel reaktiva kurento, kiu influas la potencan faktoron COSφ de la motoro. Ĝia grandeco rilatas al la motora fina tensio kaj la magneta fluodenseco de la ferkerndezajno; dum dezajno, se la magneta fluodenseco estas elektita tro alta aŭ la tensio estas pli alta ol la taksita tensio kiam la motoro funkcias, la fera kerno estos saturita, la ekscita fluo signife pliiĝos, kaj la responda malplena La ŝarĝa fluo estas granda. kaj la potenca faktoro estas malalta, do la senŝarĝa perdo estas granda.La ceteraj10%estas aktiva kurento, kiu estas uzata por diversaj potencaj perdoj dum senŝarĝa operacio kaj influas la efikecon de la motoro.Por motoro kun fiksa volvaĵa sekco, la senŝarĝa kurento de la motoro estas granda, la aktiva kurento permesita flui estos reduktita, kaj la ŝarĝokapacito de la motoro estos reduktita.La senŝarĝa kurento de kaĝ-speca trifaza nesinkrona motoro estas ĝenerale30% ĝis 70% de la taksita kurento, kaj la perdo estas 3% ĝis 8% de la taksita potenco. Inter ili, la kupra perdo de malgrandpotencaj motoroj respondecas pri pli granda proporcio, kaj la fera perdo de altpotencaj motoroj respondecas pri pli granda proporcio. pli alta.La senŝarĝa perdo de grandaj kadraj motoroj estas ĉefe kerna perdo, kiu konsistas el histerezperdo kaj kurentoflua perdo.Histerezperdo estas proporcia al la magneta penetrebla materialo kaj la kvadrato de la magneta fluodenseco. Kura kurento perdo estas proporcia al la kvadrato de la magneta fluodenseco, la kvadrato de la dikeco de la magneta trapenetrebla materialo, la kvadrato de la frekvenco kaj la magneta permeablo. Proporcia al la dikeco de la materialo.Aldone al kernperdoj, ekzistas ankaŭ ekscitperdoj kaj mekanikaj perdoj.Kiam la motoro havas grandan senŝarĝan perdon, la kaŭzo de la motora fiasko povas esti trovita de la sekvaj aspektoj.1 ) Nedeca muntado, nefleksebla rotacio de la rotoro, malbona lagrokvalito, tro da graso en la lagroj ktp., kaŭzas troan mekanikan frotan perdon. 2 ) Malĝuste uzi grandan ventumilon aŭ ventumilon kun multaj klingoj pliigos ventofrikcion. 3) La kvalito de la ferkerna silicia ŝtala folio estas malbona. 4 ) Nesufiĉa kernlongo aŭ netaŭga laminado rezultigas nesufiĉan efikan longon, rezultigante pliigitan devagan perdon kaj feran perdon. 5 ) Pro la alta premo dum laminado, la izola tavolo de la kerna silicia ŝtala folio estis disbatita aŭ la izola agado de la originala izola tavolo ne plenumis la postulojn.
Unu motoro YZ250S-4/16-H, kun elektra sistemo de 690V/50HZ, potenco de 30KW/14.5KW, kaj kurento de 35.2A/58.1A. Post kiam la unua dezajno kaj muntado estis kompletigitaj, la testo estis farita. La 4-polusa senŝarĝa kurento estis 11.5A, kaj la perdo estis 1.6KW, normala. La 16-polusa senŝarĝa kurento estas 56.5A kaj la senŝarĝa perdo estas 35KW. Estas determinite ke la 16-polusa senŝarĝa fluo estas granda kaj la senŝarĝa perdo estas tro granda.Ĉi tiu motoro estas mallongtempa laborsistemo,kurante ĉe10/5 min.La 16-polusa motoro funkcias sen ŝarĝo por ĉirkaŭ1minuto. La motoro trovarmiĝas kaj fumas.La motoro estis malmuntita kaj re-dizajnita, kaj re-testita post sekundara dezajno.La 4-pole senŝarĝa kurentoestas 10.7Akaj la perdo estas1.4KW,kio estas normala;la 16-pole senŝarĝa kurento estas46Akaj la senŝarĝa perdoestas 18.2KW. Oni juĝas, ke la senŝarĝa fluo estas granda kaj senŝarĝa La perdo ankoraŭ estas tro granda. Taksita ŝarĝtesto estis farita. La eniga potenco estis33.4KW, la eliga potencoestis 14.5KW, kaj la funkciiga fluoestis 52.3A, kiu estis malpli ol la kurento de la motorode 58.1A. Se taksite sole surbaze de fluo, la senŝarĝa fluo estis kvalifikita.Tamen, estas evidente, ke la senŝarĝa perdo estas tro granda. Dum operacio, se la perdo generita kiam la motoro funkcias estas konvertita en varmegan energion, la temperaturo de ĉiu parto de la motoro altiĝos tre rapide. Senŝarĝa operaciotesto estis farita kaj la motoro fumis post kurado por 2minutoj.Post ŝanĝado de la dezajno por la tria fojo, la provo estis ripetita.La 4-polusa senŝarĝa kurentoestis 10.5Akaj la perdo estis1.35KW, kio estis normala;la 16-pole senŝarĝa kurentoestis 30Akaj la senŝarĝa perdoestis 11.3KW. Estis determinite ke la senŝarĝa fluo estis tro malgranda kaj la senŝarĝa perdo daŭre estis tro granda. , faris senŝarĝan operacioteston, kaj post kuradopor 3minutoj, la motoro trovarmiĝis kaj fumis.Post restrukturado, la testo estis farita.La 4-polo estas esence senŝanĝa,la 16-pole senŝarĝa kurentoestas 26A, kaj la senŝarĝa perdoestas 2360W. Oni juĝas, ke la senŝarĝa fluo estas tro malgranda, la senŝarĝa perdo estas normala, kajla 16-pole kuras por5minutoj sen ŝarĝo, kio estas normala.Oni povas vidi, ke senŝarĝa perdo rekte influas la temperaturaltiĝon de la motoro.
2.Ĉefaj influaj faktoroj de motorkernperdo
En malalttensiaj, altpotencaj kaj alttensiaj motorperdoj, motorkernperdo estas ŝlosila faktoro influanta efikecon. Motorkernperdoj inkludas bazajn ferperdojn kaŭzitajn de ŝanĝoj en la ĉefa kampo en la kerno, kromajn (aŭ devagajn) perdojnen la kerno dum senŝarĝaj kondiĉoj,kaj elfluaj magnetaj kampoj kaj harmonoj kaŭzitaj de la laborfluo de la statoro aŭ rotoro. Perdoj kaŭzitaj de magnetaj kampoj en la ferkerno.Bazaj ferperdoj okazas pro ŝanĝoj en la ĉefa magneta kampo en la ferkerno.Tiu ŝanĝo povas esti de alterna magnetignaturo, kiel ekzemple kio okazas en la statoro aŭ rotordentoj de motoro; ĝi ankaŭ povas esti de rotacia magnetignaturo, kiel ekzemple kio okazas en la statoro aŭ rotora ferjugo de motoro.Ĉu ĝi estas alterna magnetigo aŭ rotacia magnetigo, histerezo kaj kurentofluaj perdoj estos kaŭzitaj en la ferkerno.La kernperdo plejparte dependas de la baza ferperdo. La kerna perdo estas granda, ĉefe pro la devio de la materialo de la dezajno aŭ multaj malfavoraj faktoroj en produktado, rezultigante altan magnetan fluan densecon, mallongan cirkviton inter la siliciaj ŝtalaj folioj kaj kaŝvestita pliiĝo en la dikeco de la silicia ŝtalo. littukojn. .La kvalito de la silicia ŝtalo ne plenumas la postulojn. Kiel la ĉefa magneta kondukta materialo de la motoro, la rendimento-konformeco de la silicia ŝtala folio havas grandan efikon sur la rendimento de la motoro. Dum desegnado, estas ĉefe certigite, ke la grado de la silicia ŝtala folio plenumas la desegnajn postulojn. Krome, la sama grado de silicia ŝtalo estas de malsamaj fabrikantoj. Estas certaj diferencoj en materialaj propraĵoj. Elektante materialojn, vi devus provi vian eblon elekti materialojn de bonaj silikonŝtalaj fabrikistoj.La pezo de la ferkerno estas nesufiĉa kaj la pecoj ne estas kompaktigitaj. La pezo de la ferkerno estas nesufiĉa, rezultigante troan fluon kaj troan ferperdon.Se la silicia ŝtalo estas pentrita tro dike, la magneta cirkvito estos trosaturita. Ĉi-momente, la rilatkurbo inter senŝarĝa kurento kaj tensio serioze fleksiĝos.Dum la produktado kaj prilaborado de la fera kerno, la grajna orientiĝo de la trua surfaco de la silicia ŝtala lado estos difektita, rezultigante pliiĝon de ferperdo sub la sama magneta indukto. Por variafrekvencaj motoroj, kromaj ferperdoj kaŭzitaj de harmonoj ankaŭ devas esti prenitaj en konsideron; ĉi tio estas kio devus esti konsiderata en la dezajnprocezo. Ĉiuj faktoroj konsiderataj.aliaj.Krom ĉi-supraj faktoroj, la projektvaloro de la motora ferperdo devus baziĝi sur la reala produktado kaj prilaborado de la ferkerno, kaj provu kongrui la teorian valoron kun la reala valoro.La karakterizaj kurboj provizitaj de ĝeneralaj materialaj provizantoj estas mezuritaj laŭ la metodo de Epstein-kvadrata cirklo, kaj la magnetigdirektoj de malsamaj partoj de la motoro estas malsamaj. Ĉi tiu speciala rotacianta ferperdo nuntempe ne povas esti konsiderata.Ĉi tio kondukos al nekongruoj inter kalkulitaj valoroj kaj mezuritaj valoroj en diversaj gradoj.
3.Efiko de motora temperaturo plialtiĝo sur izola strukturo
La procezo de hejtado kaj malvarmigo de la motoro estas relative kompleksa, kaj ĝia temperaturaltiĝo ŝanĝiĝas kun la tempo en eksponenta kurbo.Por eviti, ke la temperaturo altiĝo de la motoro superu la normajn postulojn, unuflanke, la perdo generita de la motoro estas reduktita; aliflanke, la varmodissipa kapablo de la motoro estas pliigita.Ĉar la kapacito de unuopa motoro pliiĝas tago post tago, plibonigi la malvarmigan sistemon kaj pliigi la varmegan disipadkapaciton fariĝis gravaj rimedoj por plibonigi la temperaturaltiĝon de la motoro.
Kiam la motoro funkcias sub taksitaj kondiĉoj dum longa tempo kaj ĝia temperaturo atingas stabilecon, la permesebla limvaloro de la temperaturaltiĝo de ĉiu komponento de la motoro nomiĝas la limo de temperaturaltiĝo.La limo de temperaturo plialtiĝo de la motoro estis kondiĉita en la naciaj normoj.La limo de plialtiĝo de temperaturo esence dependas de la maksimuma temperaturo permesita de la izola strukturo kaj la temperaturo de la malvarmiga medio, sed ĝi ankaŭ rilatas al faktoroj kiel la temperaturmezura metodo, la varmotransigo kaj varmodisipa kondiĉoj de la bobenaĵo, kaj la varmoflua intenseco permesita esti generita.La mekanikaj, elektraj, fizikaj kaj aliaj propraĵoj de la materialoj uzataj en la motora bobena izola strukturo iom post iom malboniĝos sub la influo de temperaturo. Kiam la temperaturo altiĝas al certa nivelo, la propraĵoj de la izola materialo suferos esencajn ŝanĝojn, kaj eĉ Perdon de izola kapablo.En elektra teknologio, la izolaj strukturoj aŭ izolaj sistemoj en motoroj kaj elektraj aparatoj ofte estas dividitaj en plurajn varmorezistajn gradojn laŭ siaj ekstremaj temperaturoj.Kiam izola strukturo aŭ sistemo funkcias ĉe responda nivelo de temperaturo dum longa tempo, ĝi ĝenerale ne produktos nepravigajn rendimentajn ŝanĝojn.Izolaj strukturoj de certa varmorezista grado eble ne ĉiuj uzas izolaj materialoj de la sama varmorezista grado. La varmorezista grado de la izola strukturo estas amplekse taksita farante simulajn testojn laŭ la modelo de la uzata strukturo.La izola strukturo funkcias sub specifitaj ekstremaj temperaturoj kaj povas atingi ekonomian funkcidaŭron.Teoria derivado kaj praktiko pruvis, ke ekzistas eksponenta rilato inter la funkcidaŭro de la izolaj strukturo kaj temperaturo, do ĝi estas tre sentema al temperaturo.Por iuj special-celaj motoroj, se ilia funkcidaŭro ne devas esti tre longa, por redukti la grandecon de la motoro, la permesebla limtemperaturo de la motoro povas esti pliigita surbaze de sperto aŭ testaj datumoj.Kvankam la temperaturo de la malvarmiga medio varias laŭ la malvarmiga sistemo kaj malvarmigo-medio uzataj, por diversaj malvarmigaj sistemoj nuntempe uzataj, la temperaturo de la malvarmigo baze dependas de la atmosfera temperaturo, kaj estas nombre la sama kiel la atmosfera temperaturo. Multe same.Malsamaj metodoj de mezurado de temperaturo rezultigos malsamajn diferencojn inter la mezurita temperaturo kaj la temperaturo de la plej varma punkto en la komponento estanta mezurita. La temperaturo de la plej varma punkto en la mezurita komponanto estas la ŝlosilo por juĝi ĉu la motoro povas funkcii sekure dum longa tempo.En iuj specialaj kazoj, la limo de plialtiĝo de la motoro ofte ne estas tute determinita de la maksimuma alleblas temperaturo de la izola strukturo uzata, sed aliaj faktoroj ankaŭ devas esti konsiderataj.Plu plialtigi la temperaturon de la motorvolvaĵoj ĝenerale signifas pliigon de motorperdoj kaj malpliigon de efikeco.La pliiĝo de bobena temperaturo kaŭzos pliiĝon de termika streso en la materialoj de iuj rilataj partoj.Aliaj, kiel la dielektraj propraĵoj de la izolado kaj la mekanika forto de la konduktilaj metalaj materialoj, havos malfavorajn efikojn; ĝi povas kaŭzi malfacilaĵojn en la funkciado de la lagro-lubrika sistemo.Tial, kvankam kelkaj motorvolvaĵoj nuntempe adoptas KlasonF aŭ Klaso H-izolaj strukturoj, iliaj limoj de temperaturaltiĝo daŭre estas konforme al Klaso B-regularoj. Ĉi tio ne nur konsideras iujn el la supraj faktoroj, sed ankaŭ pliigas la fidindecon de la motoro dum uzo. Ĝi estas pli utila kaj povas plilongigi la servodaŭron de la motoro.
4.konklude
La senŝarĝa kurento kaj senŝarĝa perdo de la kaĝa trifaza nesinkrona motoro reflektas la temperaturaltiĝon, efikecon, potencofaktoron, startkapablon kaj aliajn ĉefajn agadindikilojn de la motoro certagrade. Ĉu ĝi estas kvalifikita aŭ ne rekte influas la rendimenton de la motoro.Prizorga laboratoriopersonaro devas regi la limregulojn, certigi, ke kvalifikitaj motoroj forlasas la fabrikon, fari juĝojn pri nekvalifikitaj motoroj kaj fari riparojn por certigi, ke la agado-indikiloj de la motoroj plenumas la postulojn de produktaj normoj.a
Afiŝtempo: Nov-16-2023